20110903-Calzaduras AB

April 16, 2019 | Author: Cristian Culqui Perez | Category: N/A
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CALZADURAS

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E.I.R.L.

EL TÉRMINO CALZADURA SE EMPLEA EN NUESTRO HECHOS CON CARÁCTER PROVISIONAL, CUANDO SE HACE ACE UNA EXCAVACIÓN EN UN TERRENO COLINDANTE CON ALGÚN VECINO O LA CALLE. TAMBIÉN AMBIÉN PARA EL CASO DE CALZAR UNA CIMENTACIÓN CIMENTACIÓN EXISTENTE, QUE QU E HA SUFRIDO ALGÚN ASENTAMIENTO, ASENTAMIENTO, CON EL OBJETO DE PODER TRASMITIR LAS CARGAS ACTUANTES A UN ESTRATO MEJOR MÁS PROFUNDO.

IMAGINEMOS MAGINEMOS QUE TENEMOS UNA CIMENTACIÓN DE UNA COLUMNA O MURO Y NECES NECESIT ITAMOS AMOS PROFUNDIZAR ROFUNDIZAR SU NIVEL NIVEL. TENDRÍAMOS TENDRÍ AMOS QUE EXCA AR POR POR LOS COST COSTADOS ADOS E ESA CIMENTACIÓN E IR COLOCANDO CONCRETO POBRE, SEGMENTO POR SEGMENTO ,CREAR ,CR EAR UNA SUB SUBAZA AZA A O ALS ALSA A ZAPA A, CON UN NIVEL INFERIOR MÁS PROFUNDO. EN ESTE CASO NO HAY EMPUJE LATERAL SINO SÓLO CARGA VERTICAL.

IMAGINEMOS QUE TENEMOS QUE HACER UN SÓTANO ÓTANO EN UN TERRENO TERRENO, PARA ARA CONSTRUIR UN NUEVO INMUEBLE Y AL COSTADO SE TIENE UN VECINO ECINO SIN SÓTANO SÓTANO. EN ESTE CASO TENEMOS QUE CALZAR EL CIMIENTO DEL VECINO E IR CONSTRUYENDO SEGMENTOS DE CONCRETO POBRE, ONSTITUYENDO UN MURO DE CONTENCIÓN, QUE DEBE SOPORTAR LOS EMPUJES LATERALES DEL TERRENO VECINO Y A LA VEZ, TRASMITIR LAS CARGAS VERTICALES DEL CIMIENTO EXISTENTE .

ESTE ÚLTIMO CASO ES EL QUE NOS INTERESA EXPLICAR, PUES CADA VEZ ES MÁS FRECUENTE QUE LOS EDIFICIOS TENGAN SÓTANOS Y QUE ESTOS SE CONSTRUYEN, AL COSTADO DE UN VECINO QUE NO TIENE SÓTANO. LA CIUDAD DE LIMA, TIENE EN GRAN CANTIDAD DE E SUS DISTRITOS UN SUELO CONSTITUIDO POR GRAVAS CON MATRIZ DE ARENAS, QUE TIENE IENE MUY BUENA CAPACIDAD PORTANTE DONDE SE HACEN EXCAVACIONES SIN MAYORES ROBLEMAS. PROBLEMAS.

EN N TERRENOS DE BAJA CAPACIDAD PORTANTE GENERALMENTE SUELTOS, NO ES FÁCIL HACER UNA NA EXCAVACIÓN EXCA ACIÓN Y CONSTRUIR CALZADURA CALZADURAS TRADICIONALES, COMO LAS QUE SÍ HACEMOS EN N LA GRAVA DE LIMA LIMA. LA RAZÓN FUNDAMENTAL ES QUE LA CALZADURA ALZADURA TRABAJA COMO UN MURO DE CONTENCIÓN, GENERALMENTE EN VOLADIZO, Y LOS OS EMPUJES LATERALES SON MAYORES M ORES EN TERRENOS SUEL OS.

EXPLIQUEMOS LOS EMPUJES LATERALES QUE SE PRESENTAN RESENTAN SOBRE UN MURO DE CONTENCIÓN: E TIENE UN EMPUJE LATERAL DE FORMA TRIANGULAR CUYA MAGNITUD DEPENDE DE: •







PESO UNITARIO DEL TERRENO, ÁNGULO DE FRICCIÓN INTERNO DEL TERRENO ERRENO, COHESIÓN DEL TERRENO, SOBRECARGA EN EL TERRENO VECINO VECINO.

Donde:

= Peso específico del terreno z = Altura desde la superficie = Ka = Coeficiente de empuje activo del terreno Kp = Coeficiente de empuje pasivo del terreno c = Cohesión del terreno Hc = Altura en donde se tiene una fuerza horizontal resultante nula s/c = sobrecarga actuante

1

N φ  =

2

⎝ 

− 2  ⎠

Fuerzas Distribuidas Ea  =

Es  / c  =

γ  z 

N φ 

= γ  z  K A

s  c  = s / c × K A N φ 

Cohesión  =

N φ 

= K p  =

1 K 

Fuerzas Totales Ea  =

γ  H 2

2N φ 

=

γ  H 2 K A

2

s  / c × K A × H 2 s  / c  Es  / c  = H  = N φ  2 Cohesión  =

2 c  N φ 



SII EL ÁNGULO DE FRICCIÓN INTERNA ES MENOR, LOS EMPUJES SON MAYORES. I NO HAY COHESIÓN, TAMBIÉN EL EMPUJE ES MAYOR. EL SUELO GRAVOSO DE LIMA, ES GRANULAR Y NO DEBIERA TENER COHESIÓN. SIN EMBARGO TIENE UNA COHESIÓN APARENTE, QUE ES LA QUE FACILITA LA CONSTRUCCIÓN DE LAS CALZADURAS. SI HAY FILTRACIONS DE AGUA, ESTA COHESIÓN SE PIERDE.

=

(2 c 

2 γ  N φ 

2

Fuerza Total  Re sul  tan te  F ACT  =

2N φ 

+

N φ 

H  −

ura  e  ap cac n  e  a  e su  an e  y  =

Donde 0

=

)

N φ  − q 

2

2 c  N  − 2 γ  N φ 

− z  3

2c  N φ  − q  γ 

Se tendría ue el momento actuante de los empujes sería igual a:

M ACT  = F ACT  × y 

2

Para la calzadura, se tendrían los siguientes efectos que

M CALZ  =

(γ  ' BH  + s  / c  × B ) × B 

F CALZ  = (γ  ' BH  + s / c  × B ) × μ 

Donde γ’ = Peso específico promedio de la calzadura y el terreno encima Finalmente, usando los factores de seguridad al volteo y deslizamiento se puede obtener el ancho necesario para la calzadura: Factor de seguridad al volteo (FSv) = Mcalz / Mact Obteniendo:

B  =

FS V  × M ACT  × 2 γ '

+ s  c 

Factor de seguridad al deslizamiento (FSD) = Ecalz / Fact Obteniendo:

FS D  × F ACT  B  = μ  × (γ ' H  + s  / c )

CONSTRUCCIÓN DE UNA CALZADURA SE HACE UNA PRIMERA EXCAVACIÓN POR DEBAJO DEL CIMIENTO DEL VECINO, CON UN ANCHO DEL ORDEN DE 1M. LA A TURA DE LA EXCA ACIÓN DEBE SER DEL ORDEN RDEN DE 2M, AÚN CUANDO SE PODRÍA HACER CON MENOS ALTURA. ELL ESPESOR DE LA EXCAVACIÓN SERÁ DE 40 A 60CM, PARA LA PRIMERA FILA

SIMULTÁNEAMENTE SE PUEDE HACER OTRA EXCA ACIÓN SIMILAR, SEPARADA DE LA PRIMERA, DE MANERA QUE EL CIMIENT DEL VECINO NO PIERDA SU SUSTENTO Y QUEDE LIBRE EN SEGMENTOS DE MÁXIMO 1M. SI LO QUE HAY QUE CALZAR ES UNA ZAPATA AISLADA ISLADA, LA SITUACIÓN ES MÁS COMPLEJA COMPLEJ Y MUY PROBABLEMENTE SE DEBA TRABAJAR CON ON ANCHOS MENORES A 1M 1M, DEPENDIENDO DEL ANCHO DE LA ZAP XISTENTE. EXISTENTE.

EL CONCRETO QUE SE USA ES UN CONCRETO POBRE, CICLÓPEO, EN PROPORCIÓN 1 DE CEMENTO POR 10 DE HORMIGÓN, CON UN AÑADIDO DE LA DENOMINADA PIEDRA GRANDE, TRATANDO DE QUE EL VOLUMEN DE ÉSTA REPRESENTE UN 30% DE VOLUMEN OLUMEN TOTAL DE LA MEZCLA MEZCLA. EL LLENADO DEL ESPACIO EXCAVADO, DEBE HACERSE ASEGURANDO SEGURANDO QUE LA MEZCLA HA A LLEGADO A LA PARTE SUPERIOR DEL HUECO, DE MODO QUE CONSTITUYA SUSTENTO PARA EL CIMIENTO EXISTENTE.

GENERALMENTE SE USA UN ENCOFRADO CON LA PARTE SUPERIOR INCLINADA, DE MODO QUE EL NIVEL SUPERIOR DE ÉSTA ESTÉ MÁS ALTO QUE EL NIVEL SUPERIOR DEL ESPACIO A RELLENAR, DE MODO DE EJERCER PRESIÓN.(CACHIMBA). A PESAR DE ESTA CONSIDERACIÓN, DEBE RECORDARSE ECORDARSE QUE EL CONCRETO TIENE UNA RETRACCIÓN DE SECADO, POR LO QUE DEBE CONSIDERARSE LA INYECCIÓN DE UN MORTERO EN LA ZONA SUPERIOR.

TERMINADA UNA PRIMERA FILA DE SEGMENTOS, SE COMIENZA CON UNA FILA INFERIOR. EN ESTA CALZAREMOS A NUESTRA PRIMERA FILA YA VACIADA. SE E RECOMIENDA QUE LOS SEGMENTOS DE LA SEGUNDA FILA, ESTÉN DESFASADOS CON LOS OS SEGMENTOS DELA PRIMERA FILA Y ASÍ SUCESIVAMENTE PARA LAS FILAS UBICADAS N PROFUNDIDADES MA ORES. EN

CADA FILA DEBE TENER UN ESPESOR O PROFUNDI ROFUNDIDAD AD DIFERENTE, DIFERENTE DE MANERA QUE SE VAYA AUMENTANDO EL ESPESOR. ECORDEMOS QUE UN MURO DE CONTENCIÓN, HECHO SIN REFUERZO DE ACERO (MUROS DE GRAVEDAD), TIENEN UN ESPESOR ARIABLE, PUDIENDO LLEGAR A UN ANCHO EQUIVALENTE AL 50% DE LA ALTURA DEL MURO.

EN EL CASO DE LAS CALZADURAS, EL MURO SE CONSTRUYE EN FORMA INDEPEDIENTE, SEGMENTO POR SEGMENTO Y DENTRO DE UNA ALTURA MANTENEMOS UN ESPESOR. LOS OS COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARA EL VOLTEO Y DESLIZAMIENTO, SON MENORES A LOS OS QUE USAMOS EN EL DISEÑO DE UN MURO NORMAL, POR EL HECHO DE SER UNA BRA PROVISIONAL. OBRA

EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA CALZADURA, O SÓLO DEBE VERIFICAR EL FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLTEO Y AL DESLIZAMIENTO, SINO EL VALOR DE LAS PRESIONES SOBRE EL SUELO. EL MURO TIENDE A GIRAR Y POR TANTO LAS PRESIONES SON VARIABLES, SIENDO COMÚN CONSIDERAR UNA DISTRIBUCIÓN TRAPEZOIDAL O TRIANGULAR, QUE ORIGINA ALORES AL OS EN EL EXTREMO .

EL CONSTRUCTOR DEBE OBSERVAR EL COMPORTAMIENTO DEL SUELO Y LA PRESENCIA DE ALGUNA FILTRACIÓN, PUES GENERALMENETE LAS CALZADURAS SE DISEÑAN CON FACTORES DE SEGURIDAD BAJOS Y CONSIDERANDO EL EFECT BENEFICIOSO DE LA COHESIÓN DEL TERRENO. DEBE CONSIDERARSE APUNTALAMIENTOS QUE PUEDAN CONTROLAR CUALQUIER IMPREVISTO.

DAÑOS EN LOS INMUEBLES VECINOS LAS CALZADURAS, SON MUROS DE CONTENCIÓN EN VOLADIZO Y COMO ALES, TIENEN DESPLAZAMIENTOS LATERALES EN LA PARTE SUPERIOR (GIRO). ESTOS GIROS Y DEFORMACIONES SON LAS QUE ACTIVAN EL EMPUJE ( CUÑA DE FALLA) Y SON LOS UE ORIGINAN UNA FISURA O GRIETA DE TRACCIÓN CALZADURA ALZADURA.

TAMBIÉN AMBIÉN ES FACTIBLE ACTIBLE LA OCURRENCIA DE ASENTAMIENTOS VERTICALES, SEA POR LOS EFECTOS FECTOS DE RETRACCIÓN DEL CONCRETO DE LA CALZADURA, O POR UN MAL LLENADO DE ALGUNOS DE LOS SEGMENTOS. ESTO PRODUCE QUE EN LOS MUROS DEL INMUEBELE VECINO, UBICADOS PERPENDICULARMENTE A LA CALZADURA, SE PUEDAN PRODUCIR FISURAS DIAGONALES, QUE INDICAN QUE EL EXTREMO MÁS CERCANO ERCANO A LA CALZADURA SE HA ASENTADO. ASENTADO

I LA CALZADURA ESTÁ BIEN DISEÑADA Y SI ESTÁ BIEN CONSTRUIDA, ESTAS FISURAS ON MÍNIMAS Y NO REPRESENTAN DAÑO ESTRUCTURAL, DEBIENDO SER REPARADAS POR EL CONTRATISTA DE LA OBRA LOS DAÑOS IMPORTANTES O LAS FALLAS OCURRIDAS HAN COINCIDIDO SIEMPRE CON ANCHOS O ESPESORES DE CALZADURA INSUFICIENTES Y/O CON FILTRACIONES DE AGUA.

EXPERIENCIAS DE CALZADURAS EN LIMA. ANTES DE 1996, NO SE USABA EN LIMA, EL SISTEMA DE MUROS CON ANCLAJES, QUE HOY ES PRÁCTICA COMÚN PARA XCAVACIONES DE MÁS DE DOS O TRES SÓTANOS. SIN EMBARGO HAY EDIFICIOS DE 4 Y 5 SÓTANOS QUE SE HAN HECHO CON EL SISTEMA TRADICIONAL DE CALZADURAS.

PARA CITAR ALGUNOS EJEMPLOS, PUEDO INDICAR LA OBRA DEL BANCO CENTRAL DE RESERVA, EN EL AÑO 1972, EN EL CENTRO DE LIMA, CON EXCAVACIONES VECINAS A LA IGLESIA DE SAN PEDRO (ADOBE Y QUINCHA) AL ANTIGUO LOCAL DE LA BIBLIOTECA NACIONAL. EN ESA OBRA SE HICIERON CALZADURAS DE 14M DE PROFUNDIDAD, CON APUNTALAMIENTOS IMPORTANTES.

VARIOS EDIFICIOS RELATIVAMENTE MODERNOS, COMO OMO EL ACTUAL LOCAL DE LA SUNAT EN LA . BENAVIDES, LA OBRA DEL HOTEL MARRIOT ARRIOT, EL LOCAL DEL BANCO DE LA NACIÓN EN LA ESQUINA DE AV. AREQUIPA CON ON JAVIER J VIER PRADO, PRADO TIENEN 5 SÓTANOS Y HAN SIDO HECHAS CON CALZADURAS QUE HAN AN TENIDO ESPESORES EN LA BASE DEL ORDEN DE 3.6 A 4M Y HAN TENIDO UN UEN COMPORTAMIEN O. BUEN

INDICAMOS EN LAS SIGUIENTES VISTAS CÁLCULOS ÁLCULOS QUE HEMOS REALIZADO PARA DIFERENTES ALTURAS, SOBRECARGAS, CON ELL OBJETO DE MOSTRAR ANCHOS REQUERIDOS PARA LAS CALZADURAS. DEBEMOS RECORDAR QUE NO SON APLICABLES PARA OTROS TERRENOS, DIFERENTES A LIMA.

1. DIMENSIONES DE CALZADURAS (m) PARA DIFERENTES EFECTOS H (m) VOLTEO DESLIZAM. ESF. TERR.

Datos

5

0.04

0.01

0.04

q=

2.00Ton/m2

6

0.23

0.12

0.22

μ=

0.45

7

0.47

0.31

0.46

φ=

8

0.75

0.54

0.75

γ=

2.20Ton/m3

9

1.04

0.81

1.07

FSvolteo =

1.50

10

1.34

1.10

1.42

FSdesliz =

1.50

11

1.65

1.41

1.81

wadm =

60Ton/m2

12

1.97

1.74

2.24

c=

3.0Ton/m2

37º

2. TABLA COMPARANDO EFECTOS DE SOBRECARGA H (m)

1 Ton/m2

5

2 Ton/m2

3 Ton/m2

Datos

0.04

0.12

q=

0.45

Ver Tabla

6

0.13

0.23

0.34

7

0.36

0.47

0.59

8

0.62

0.75

0.89

μ= φ= γ=

9

0.92

1.07

1.22

FSvolteo =

1.50

10

1.26

1.42

1.60

FSdesliz =

1.50

11

1.63

1.81

2.00

wadm =

60 Ton/m2

12

2.04

2.24

2.44

c=

3.0 Ton/m2

37 º 2.20 Ton/m3

3. TABLA COMPARANDO VALORES DE

0.2

0.3

5

0.49

0.04

q=

2.00 Ton/m2

6

0.78

0.23

0.45

.

.

.

1.41

0.75

0.24

μ= = γ=

8

.

.

0.4

2.20 Ton/m3

.

FSvolteo =

. 1.50

10

2.19

1.42

0.77

FSdesliz =

11

2.63

1.81

1.10

wadm =

12

3.11

2.24

1.47

c=

60 Ton/m2 Ver Tabla

. SEGURIDAD H (m)

FS=1.25

FS=1.50

FS=1.75

5

0.04

0.04

0.05

q=

2.00 Ton/m2

6

0.22

0.23

0.25

0.45

7

0.46

0.47

0.51

8

0.75

0.75

0.81

μ= = γ=

1.12

FSvolteo =

Ver Tabla Ver Tabla

9

1.07

1.07

Datos

37 º 2.20 Ton/m3

10

1.42

1.42

1.45

FSdesliz =

11

1.81

1.81

1.81

wadm =

60 Ton/m2

12

2.24

2.24

2.24

c=

3.0 Ton/m2

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